给水排水工程结构设计规范

第１．０．１条为了在给水排水工程结构设计中，做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量，特制订本规范。

第１．０．２条本规范适用于城、镇公用设施和工业企业中的一般给水排水工程设施的结构设计，不适用于工业企业中具有特殊要求的给水排水工程设施的结构设计。

第１．０．３条贮水或水处理构筑物、地下构筑物，一般宜采用钢筋混凝土结构；当容量较小时，可采用砖石结构。最冷月平均气温低于－５℃的地区，外露的贮水或水处理构筑物以及地下管道的进、出口段，不得采用砖砌结构。

第１．０．４条按本规范设计时，对于一般性荷载的确定、构件截面计算和地基基础设计等，应按相应的国家标准规范的规定执行。对于兴建在地震区、湿陷性黄土或膨胀土等地区的给水排水工程结构设计，尚应符合现行的有关国家标准规范的规定。

第２．１．１条贮水或水处理构筑物、地下构筑物的混凝土标号，不应低于２００号。

第２．１．２条普通混凝土的设计强度，应按《钢筋混凝土结构设计规范》ＴＪ１０—７４的规定采用。离心机制、悬辊及振动挤压成型的混凝土的设计强度，应根据试验提供的数据采用。

第２．１．３条钢筋混凝土构筑物的抗渗，宜以混凝土本身的密实性满足抗渗要求。混凝土的抗渗标号，宜进行试验确定并符合表２．１．３要求。　　注：由于设备条件限制，混凝土抗渗标号的试验有困难时，对混凝土的抗渗要求应符合：水灰比不应大于０．５５；水泥宜采用普通硅酸盐水泥；骨料应选择良好级配，严格控制水泥用量，当采用３２５号水泥（相当于原硬炼水泥标号４００号）时，水泥用量不宜超过３６０公斤/米３，预应力混凝土的水泥用量可提高５０公斤/米３作为控制值。 

第２．１．４条贮水或水处理构筑物、地下构筑物和管道的混凝土，当符合抗渗要求时，一般可不作其它防腐处理；接触酸碱度（ｐＨ值）低于６．０的侵蚀性介质的混凝土，应按现行的有关规范或进行专门试验确定防腐措施。

第２．１．５条最冷月平均气温低于－５℃的地区，外露的钢筋混凝土构筑物的混凝土应保证具有良好的抗冻性能，混凝土的抗冻标号，宜进行试验确定并应符合表２．１．５的要求。
　　注：由于设备条件限制，混凝土抗冻标号的试验有困难时，应采用标号不低于２５０号的混凝土，并应符合本规范第２．１．３条附注中有关水灰比和水泥用量等要求。 

第２．１．６条贮水或水处理构筑物、地下构筑物和管道的混凝土，不得采用氯盐作为防冻、早硬的掺合料；采用其它掺合料应根据试验鉴定，确定其适用性能及相应的掺合量。

第２．１．７条贮水或水处理构筑物、地下构筑物和管道的砖石砌体材料，应符合下列要求：

　　一、砖应为普通粘土机制砖，标号不应低于７５号。

　　二、石料标号不应低于２００号。

　　三、砌筑砂浆应为水泥砂浆。

第２．１．８条混凝土的泊桑比（μｈ）可采用１/６。

第２．１．９条混凝土的剪切模量（Ｇｈ），宜为相应标号混凝土的弹性模量（Ｅｈ）的０．４２５倍。

第２．１．１０条混凝土的热工系数，可按表２．１．１０采用。

第２．１．１１条钢材的泊桑比（μｈ），可采用０．３。

第２．１．１２条钢材的线膨胀系数（αｈ），可采用１．２×１０－５（１/℃）。

第２．２．１条构筑物和管道的设计荷载，按其性质可分为下列恒载和活荷载两类：

　　一、恒载包括结构自重、土压力（土的竖向和侧向压力）等。

　　二、活荷载包括水压力（构筑物内贮水压力、地下水压力、浮托力和管道内的工作内水压力、设计内水压力）、设备荷载、贮料荷载、人群荷载、雪荷载、风荷载、地面车辆或堆积荷载、温度荷载、流水压力、融冰压力、施工安装或检修荷载等。
　　注：对于作用时间较长的活荷载，在结构验算中应考虑其对结构的长期影响。

第２．２．２条构筑物楼面、屋面、平台及楼梯等各部位的活荷载的确定，应符合下列规定：

　　一、不上人的泵房屋面、水池或水塔的顶盖，活荷载应按５０公斤/米^２采用。

　　二、上人的屋面或水池的顶盖，活荷载应按１５０公斤/米^２采用；对水池顶盖尚应验算施工机械设备荷载。

　　三、操作平台和泵房等的楼面，活荷载应按２００公斤/米^２采用；并应验算设备、运输工具、堆放物料等局部集中荷载。

　　四、楼梯和走道板的活荷载，应按２００公斤/米^２采用；对预制楼梯踏步平板尚应按１５０公斤的集中荷载验算。

第２．２．３条操作平台和楼梯的栏杆的水平荷载，均应按１００公斤/米采用。

第２．２．４条开槽建造的地下构筑物或管道上的覆土竖向土压力，应按下式计算：　　　　

ｐ_ｓｖ＝ｎ_ｓγ_ｓＨ_ｓ                     　　（２．２．４）
式中ｐ_ｓｖ——竖向土压力（吨/米^２）；
γ_ｓ——回填土的容重（吨/米^３）；
Ｈ_ｓ——覆土高度（米）；
ｎ_ｓ——竖向土压力系数，当Ｈ_ｓ≤１０米时可按表２．２．４采用。

第２．２．５条不开槽、顶进施工的地下管道，其管顶覆土的竖向土压力的确定，应符合下列规定：

　　一、当管顶覆盖土层为稳定土层，其厚度Ｈｕ≥２ｈ０时，竖向土压力可按下式计算：　　　　　

ｐ_ｓｖ＝γｈ_０　                          （２．２．５）
式中γ——覆盖层土的天然容重（吨/米３）；
    ｈ_０——土拱高度（米），应根据覆土的力学性能指标确定；如无试验资料时，可取ｈ_０＝α_ｐ．ｂ_ｐ；
    ｂ_ｐ——结构横断面的外缘宽度（米）；
    α_ｐ——土质影响系数，对圆形管道，当覆土为湿砂土、轻亚粘土时可取１．３１；覆土为可塑状态亚粘土、粘土时可取０．９３；覆土为硬塑状态亚粘土、粘土时可取０．７１；对矩形或拱形管道，可按表２．２．５采用。

　　二、当Ｈｕ＜ｈ０时，竖向土压力应按公式２．２．４计算，此时ｎｓ应取１．０。注：稳定土层系指可塑至坚硬状态的粘性土及不饱和的砂土。饱水疏松的粉细砂、干燥的砂类土淤泥及其它液态粘性土，均属于不稳定土。

第２．２．６条开槽建造的地下构筑物或管道上的覆土侧压力，应按下列规定确定：

　　一、应按主动土压力计算。

　　二、当地面平整时，主动土压力可按下式计算（图２．２．６）；　　　　　　　　　　（２．２．６－１）

　　三、当构筑物或管道位于地下水位以下时，水位以下部分侧壁上的侧压力应为土的主动土压力与地下水位静水压力之和。主动土压力可按下式计算（图２．２．６）：（２．２．６－２）]

第２．２．７条沉井构筑物侧壁上的主动土压力，可按公式２．２．６－１和２．２．６－２计算，此时应取γｓ＝γ０位于多层土层中的侧壁上的主动土压力，可按下式计算： （２．２．７）

第２．２．８条地面堆积荷载对地下构筑物或管道侧壁产生的侧压力，可将该荷载折算为等代的土层厚度进行计算。地面堆积荷载可按１．０吨/米２采用。

第２．２．９条地面车辆荷载传递到地下管道上的竖向压力，可按下列公式计算：

    一、单个轮压传递的竖向压力（图２．２．９－１）：
（２．２．９－１）

    二、两个以上轮压综合影响传递的竖向压力（图２．２．９－２）：（２．２．９－２）

第２．２．１０条地面车辆荷载传递到地下管道上的侧压力，可按下式计算：　（２．２．１０）

第２．２．１１条不开槽、顶进施工的地下管道上的侧压力，应按下列规定确定：图2.2.11

　　一、当管顶覆盖土层为稳定土层且厚度Ｈｕ≥２ｈ０时，管道侧向的主动土压力可按管顶覆土为土拱高度（ｈ０）计算，土拱以上部分覆土和地面车辆荷载的影响均可不计。

　　二、当Ｈｕ＜２ｈ０时，管道侧向的主动土压力应按管顶覆土（自地面起）计算，并应计算地面车辆荷载传递的影响。

第２．２．１２条位于地下水位以下的构筑物或管道，其基础底面上的地下水浮托力应按下式计算：（２．２．１２）

第２．２．１３条构筑物或管道的温度荷载（包括温差和湿度当量温差），应按下列规定确定：

　　一、地下构筑物或设有保温措施的构筑物，一般可不计算温度荷载。

　　二、暴露在大气中的构筑物壁板，一般可不计算中面温差和湿差产生的温度应力。

　　三、暴露在大气中的构筑物壁板的壁面温差，应按下式计算：
（２．２．１３）

　　四、暴露在大气中的构筑物壁板的壁面湿度当量温差（△ｔ），可按１０℃采用。

　　五、地下钢管的闭合温差（△Ｔ０），可按±２５℃采用。

第２．２．１４条确定水塔的设计风荷载时，整体计算的风载体型系数（ｋ），应按下列规定采用：

　　一、倒锥形水柜的风载体型系数应为＋０．７。

　　二、圆柱形水柜或支筒的风载体型系数应为＋０．６。

　　三、钢筋混凝土构架式支承结构的梁、柱的风载体型系数应为＋１．３０。

第２．２．１５条作用于取水头部上的流水压力可按下式计算（图２．２．１５）：（２．２．１５）

第２．２．１６条河道内融流冰块作用在取水头部上的压力，可按下列规定确定：

（２．２．１６－１）（２．２．１６－２）（２．２．１６－３）

第２．２．１７条地下管道的设计内水压力，应根据管道的工作内水压力按表２．２．１７规定采用。

第２．２．１８条地下钢管在运行过程中的真空压力，应按０．５公斤/厘米２计算。

第２．２．１９条对安装轴流泵电动机的楼面中直接支承电动机的梁系，应作动力影响计算，一般可按静力计算，支承梁系上电动机的运转荷载宜包括：电动机的静止部分设备自重、电动机的转动部分设备自重乘以动力系数，轴流泵的轴向拉力乘以动力系数。动力系数可按２．０采用。

第２．３．１条 构筑物和管道的结构设计，应符合下列规定：

    一、对混凝土、钢筋混凝土、预应力混凝土和砖石结构，均采用单一安全系数极限状态设计方法。

    二、对钢、铸铁管道，均采用标准荷载和容许应力进行计算。

第２．３．２条 结构内力分析，均应按弹性体系计算，不考虑由非弹性变形所产生的塑性内力重分布。

第２．３．３条 混凝土、钢筋混凝土、预应力混凝土结构构件和砖石砌体结构构件的强度设计安全系数（Ｋ），由基本安全系数和根据构筑物或管道工作条件确定的安全度调整系数的乘积组成。基本安全系数及调整系数，应分别按表２．３．３－１～２．３．３－４的规定采用。

第２．３．４条 构筑物和管道的设计稳定安全系数（ＫＷ），应按表２．３．４规定采用。验算时，抵抗力应只计算恒载，活荷载和侧壁上的摩擦力不应计入。 

第２．３．５条 电机层楼面的支承梁应进行变形验算，其容许挠度应符合下式要求：（２．３．５）

第２．３．６条 地下钢管应进行刚度验算，其竖向最大变位应符合下式要求：（２．３．６）

第２．３．７条 构筑物和管道的抗裂度设计安全系数（Ｋｆ），不应小于１．２５。

第２．３．８条 钢筋混凝土构筑物和管道在使用阶段荷载作用下的最大裂缝宽度，应符合表２．３．８的规定。 

第２．３．９条 钢筋混凝土构筑物和管道结构的构件，当在荷载作用下为轴心受拉或小偏心受拉的受力状态时，应按下列公式进行抗裂度验算：  （２．３．９－１） （２．３．９－２）

第２．３．１０条 钢筋混凝土构筑物和管道结构的构件，当在使用阶段组合荷载作用下为受弯、大偏心受压或大偏心受拉的受力状态时，应验算其裂缝宽度。其最大裂缝宽度值应符合第２．３．８条的要求。矩形截面构件的裂缝宽度，应按下列公式进行验算： 
（２．３．１０－１）（２．３．１０－２）（２．３．１０－３）

第２．４．１条矩形构筑物和地下管道的伸缩缝间距，可按表２．４．１规定采用。 

第２．４．２条伸缩缝宜做成贯通式将基础断开，缝宽不宜小于２厘米。

第２．４．３条当构筑物或管道的地基土有显著变化或构筑物的竖向布置高差较大时，应设置沉降缝。沉降缝应在构筑物或管道的同一剖面上贯通，缝宽不应小于３厘米。

第２．４．４条当伸缩缝、沉降缝处采用橡胶或塑料止水带时，厚度小于２５厘米的构件，宜在设缝端部处局部加厚截面并增设构造钢筋。

第２．４．５条现浇混凝土或钢筋混凝土构筑物、管道的施工缝，宜设置在受力较小的截面处，并不应留设竖向施工缝。

第２．４．６条构筑物各部位构件内，钢筋的混凝土保护层的最小厚度（从钢筋的外缘算起），应符合表２．４．６的规定。 

第２．４．７条钢筋混凝土构筑物和管道的各部位构件内的受力钢筋，应符合下列规定：

　　一、受力钢筋的最小配筋百分率，应符合现行《钢筋混凝土结构设计规范》的有关规定。

　　二、受力钢筋宜采用直径较小的钢筋配置。每米宽度的墙、板内，受力钢筋不宜少于４根，且不宜超过１０根。

第２．４．８条现浇钢筋混凝土矩形构筑物的墙（壁）的水平向构造钢筋，应符合下列规定：

　　一、当墙（壁）的截面厚度小于、等于５０厘米时，其里、外侧构造钢筋的配筋百分率均不应小于０．１５％。

　　二、当墙（壁）的截面厚度大于、等于１５０厘米时，其里、外侧构造钢筋的配筋百分率均不宜小于０．０５％。

　　三、当墙（壁）的截面厚度大于５０厘米且不超过１５０厘米时，其里、外侧构造钢筋的配筋百分率可按线性插入法确定。

第２．４．９条钢筋混凝土墙（壁）的拐角处的钢筋，应有足够的长度锚入相邻的墙（壁）内；锚固长度ｌｍ应自墙（壁）的内侧表面起算（图２．４．９）。最小锚固长度应按现行《钢筋混凝土结构设计规范》的有关规定采用。 

第２．４．１０条钢筋混凝土墙（壁）的拐角及与顶、底板的交接处，宜设置腋角。腋角的边宽不宜小于１５０毫米，并应配置构造钢筋。

第２．４．１１条钢筋混凝土构筑物的开孔处，应按下列规定采取加强措施：

　　一、当开孔的直径或宽度大于３００毫米且不超过１０００毫米时，孔口的每侧沿受力钢筋方向应配置加强钢筋，其钢筋截面积不应小于开孔切断的受力钢筋截面积的７５％；对矩形孔口的四角尚应加设直径不小于１２毫米的斜筋（图２．４．１１－ａ）；对圆形孔口尚应加设直径不小于１２毫米的环筋（图２．４．１１－ｂ）。

　　二、当开孔的直径或宽度大于１０００毫米时，宜对孔口四周加设肋梁；当开孔的直径或宽度大于构筑物壁、板计算跨度的１/４时，宜对孔口设置边梁，梁内配筋应按计算确定。

第２．４．１２条砖石砌体构筑物的开孔处，应按下列规定采取加强措施：

　　一、砖砌体的开孔处宜采用砌筑砖石旋加强。砖石旋厚度，对直径小于１０００毫米的孔口，不应小于１２０毫米；对直径大于１０００毫米的孔口，不应小于２４０毫米。

　　二、石砌体的开孔处，宜采用局部浇筑混凝土加强。

第２．４．１３条贮水或水处理构筑物、地下构筑物的墙、板内的预埋件锚筋，不应贯通墙、板截面厚度。预埋件的外露部分以及与之连接的铁件，必须作防腐保护。

第３．１．１条水池的结构设计，应符合下列规定：

　　一、各种结构类别、形式的水池均应进行强度计算。根据荷载条件、工程地质和水文地质条件，必要时尚应验算结构稳定性。

　　二、钢筋混凝土水池尚应进行抗裂度或裂缝宽度验算。在荷载作用下，构件截面为轴心受拉或小偏心受拉的受力状态时，应进行抗裂度验算；在使用阶段荷载作用下，构件截面为受弯、大偏心受压或大偏心受拉的受力状态时，应进行裂缝宽度验算。

　　三、预应力混凝土水池尚应进行抗裂度计算。

第３．１．２条地下式或具有保温设施的地面式水池的强度计算荷载组合，应符合下列规定：

　　一、闭水试验时的荷载组合包括结构自重及池内满水压力。

　　二、使用阶段的荷载组合：
　　１．结构自重、活荷载、池内满水压力、池外水压力及土压力；
　　２．结构自重、活荷载、池外水压力及土压力。

第３．１．３条无保温设施的地面式水池的强度计算荷载组合，应符合下列规定：

　　一、结构自重及池内满水压力。

　　二、结构自重、活荷载、池内满水压力及温度荷载。注：①底板可不计温度荷载；②温度荷载包括壁面温差和湿度当量温差两项，不需同时考虑，应取较大的温差计算。

第３．１．４条结构稳定验算的荷载组合，应符合下列规定：

　　一、抗滑、抗倾稳定验算包括结构自重、池外水压力、土压力及滑动面上的摩擦力。

　　二、抗浮稳定验算包括结构自重、土重（竖向土压力和浮托力）。

　　三、水池侧壁上的摩擦力均不应计算。

第３．１．５条设有立柱支承无梁板或梁板式顶盖的贮水池，应以单柱区格作为计算单元进行局部抗浮稳定验算。

第３．１．６条钢筋混凝土、预应力混凝土水池的抗裂度和裂缝宽度验算的荷载组合，应符合下列规定：

　　一、抗裂度验算的荷载组合，应根据强度计算的各种荷载组合确定，凡使构件受力状态为轴心受拉或小偏心受拉时，均应进行抗裂度验算。

　　二、裂缝宽度验算的荷载组合，应取强度计算时使用阶段的荷载组合，但可不计算活荷载短期作用的影响。

第３．１．７条预应力混凝土圆形水池的强度计算、抗裂度验算的荷载组合中，应增加张拉钢丝（筋）对池壁的预加应力；并应对空池时预应力张拉阶段以及制作、运输、吊装等施工阶段进行验算。

第３．１．８条矩形多格水池的荷载组合，应根据实际使用条件，按间隔贮水等组合。

第３．１．９条池的地基反力，一般可按直线分布计算。矩形多格水池的地基反力，可按均匀分布计算。

第３．１．１０条当地基土质较好、持力层承载力不低于１０吨/米２且池底位于地下水位以上时，池壁基础宜按独立基础设计。

第３．１．１１条水池池壁的计算长度，应按下列规定确定：

　　一、矩形水池池壁的水平向计算长度，应按两端池壁的中线距离计算。

　　二、圆形水池池壁的计算半径，应自圆心至池壁的中线距离计算。

　　三、池壁竖向的计算长度，应根据节点构造和结构计算简图确定：
　　１．池壁与顶、底板整体连接，计算简图为整体分析，池壁上下端为弹性固定时，池壁竖向计算长度应为顶、底板截面中线距离；计算简图为池壁上端弹性固定、下端固定时，池壁竖向计算长度应为净高加顶板厚度的一半。
　　２．池壁与底板整体连接，顶板简支于池壁顶部或二者铰接，计算简图为池壁与底板间弹性固定时，池壁竖向计算长度应为净高加底板厚度的一半；计算简图为池壁下端固定时，池壁竖向计算长度应为净高。
　　３．池壁为组合壳时，池壁的竖向计算长度的一端应计算至组合壳的连接处。

第３．２．１条 结构计算简图，应按下列规定确定：

    一、敞口水池
    １．池壁顶端无约束时应为自由端；池壁与底板、条形基础或斗槽的连接，均应视为池壁的固端支承。
    ２．池壁顶端以走道板、工作平台、连系梁等作为支承结构时，应根据走道板或工作平台的横向刚度确定池壁顶端的支承条件（铰支或弹性支承）；池壁与底板、条形基础或斗槽的连接，一般可视为池壁的固定支承，对位于软土地基上的水池宜按弹性固定计算。

    二、有盖水池
    １．池壁与顶板的连接，当顶板为预制装配搁置在池壁顶端，无其它连接措施时，顶板应视为简支于池壁，池壁顶端应视为自由端；当预制顶板与池壁顶端设有抗剪钢筋连接时，该节点应视为铰支承；当顶板与池壁为整体浇筑，并配置连续钢筋时，该节点应视为弹性固定，当仅配置抗剪钢筋时，该节点应视为铰支承。
    ２．池壁与底板、条形基础的连接，一般可视为池壁的固定支承；对位于软土地基上的水池，宜按弹性固定计算。

    三、当池壁为双向受力时，相邻池壁间的连接应视为弹性固定。

第３．２．２条 池壁在侧向荷载作用下，单向或双向受力的区分条件，应按表３．２．２的规定确定。 

第３．２．３条 当四边支承的壁板的长度与高度之比大于２．０或三边支承、顶端自由的壁板的长度与高度之比大于３．０时，其水平向角隅处的局部负弯矩应按下式计算（图３．２．３）： （３．２．３）  表3.2.3

第３．２．４条 当利用池壁顶端的走道板、工作平台作为池壁的支承构件时，走道板、工作平台和池壁的计算应符合下列规定（图３．２．４）：

    一、走道板或工作平台的厚度不宜小于２０厘米，并应对其横向受力进行计算。

    二、走道板或工作平台一般宜作为池壁的弹性支承。该弹性支承的反力系数，可按下式确定：（３．２．４－１）

    三、当符合下式要求时，走道板或工作平台可视作池壁的不动铰支承：  （３．２．４－２）

第３．２．５条 四边支承的双向受力板，在侧向荷载作用下的边缘反力，可按下列规定确定（图３．２．５）：

    一、四边铰支承的双向板，在均布或三角形荷载作用下的边缘反力，可按下列公式计算：
（３．２．５－１）（３．２．５－２）（３．２．５－３）
（３．２．５－４）

    二、四边铰支承的双向板，在边缘弯矩作用下的边缘反力，可按下列公式计算：（３．２．５－５）（３．２．５－６）（３．２．５－７）

    三、具有各种边界条件的四边支承双向板的边缘反力，可按公式３．２．５－１～３．２．５－８组合计算确定。

第３．２．６条 三边固定、顶端自由双向受力板，在均布或三角形荷载作用下的边缘反力，可按下列公式计算（图３．２．６）：
（３．２．６－１）（３．２．６－２）（３．２．６－３）
（３．２．６－４）

第３．２．７条 四边支承的双向受力壁板间，节点按弹性固定作整体连续分析时，宜取四边铰支的双向受力板在侧向荷载和各边缘弯矩的作用下，进行迭加组合计算。四边铰支的双向受力板，在边缘弯矩Ｍ０作用下的跨中弯矩，可按下列公式计算（图３．２．７）：
（３．２．７－１）（３．２．７－２）

第３．２．８条 水池的顶、底板为无梁板结构时，其内力分析宜按等代框架进行计算；对于三跨以上、柱距相等的多跨无梁板结构，可按经验系数确定其内力。等代框架的内力及截面配筋计算，应符合下列规定：

    一、等代框架的计算单元（图３．２．８）：框架的计算宽度应取无梁板的柱距；框架柱的计算高度可取池壁内净高度减去柱帽高度；框架横梁的计算跨度，可按下式确定：（３．２．８－１）（３．２．８－２）

    二、等代框架各部位的板带计算弯矩值，应为相应各部位的框架计算弯矩乘以板带弯矩分配系数；板带弯矩分配系数可按表３．２．８采用。

    三、对于设有变形缝（伸缩缝、沉降缝等）的无梁板结构，其等代框架在侧向荷载作用下的内力，应根据各框架及边缘构件（边墙、边框架等）的相对刚度，按空间工作进行计算。

    四、等代框架各部位的截面配筋，可按相应各部位的板带计算弯矩的７０％计算；但位于变形缝处的框架边跨的截面配筋，应按该处板带计算弯矩的１００％计算。

    五、框架柱可按中心受压构件计算；柱帽的任意截面处应满足其有效截面的冲切强度。 

第３．２．９条 单向受力壁板在壁面温差或湿度当量温差（△ｔ）的作用下的内力，应按下列公式计算（图３．２．９）：

（３．２．９－１） （３．２．９－２）

第３．２．１０条 双向受力壁板在壁面温差或湿度当量温差（△ｔ）作用下的内力，应按下列公式计算（图３．２．１０）：
（３．２．１０－１） （３．２．１０－３）

第３．３．１条 结构计算简图，应按下列规定确定：

    一、敞口水池的池壁顶端应为自由边界。

    二、池壁与顶板的连接：
    １．当顶板为预制装配搁置在池壁顶端，无其它连接措施时，顶板应视为简支于池壁，池壁顶端应视为自由边界。
    ２．当预制顶板与池壁顶端设有抗剪钢筋连接时，池壁与顶板的连接节点应视为铰支承。
    ３．当池壁与顶板为整体浇筑，并配置连续钢筋时，池壁与顶板的连接节点应视为弹性固定；当仅配置抗剪钢筋时，该节点应视为铰支承。

    三、池壁为组合壳体时，壳体间的连接应视为弹性固定。

    四、池壁与环梁、底板整体连接，一般宜视为弹性固定；当位于地下水位以上，地基承载力不低于１０吨/米^２，池壁底端为独立环形基础时，池壁底端可视为固定支承。

    五、装配式预应力混凝土水池的池壁与杯槽的连接，在预加应力张拉阶段，池壁的环向力宜按池壁底端为自由边界计算，竖向弯矩宜按池壁底端为铰接时计算弯矩的５０～７０％采用；在闭水试验和使用阶段，池壁的环向力和竖向弯矩均应按池壁底端为铰接计算，但池壁底端的竖向弯矩宜按池壁沿高度的最大计算弯矩采用。

第３．３．２条 组合壳体水池的圆柱壳、圆锥壳和球壳的内力，应按壳体的薄膜内力和边缘约束所引起的内力迭加计算。壳体的边缘约束力，应根据组合壳体的节点变形协调求解。

第３．３．３条 圆柱壳池壁在侧向荷载作用下的受力条件，应按表３．３．３确定。

第３．３．４条 周边固定支承的钢筋混凝土圆板，承受均布荷载时的弯矩，应按下列公式计算：
（３．３．４－１）（３．３．４－２）

第３．３．５条 周边固定支承的圆板，承受三角形荷载时的弯，可按下列公式计算（图３．３．５）：
（３．３．５－１）（３．３．５－２）（３．３．５－３）

第３．３．６条 钢筋混凝土圆板的边缘抗挠刚度，应按下式计算：
（３．３．６）

第３．３．７条 预应力混凝土圆形水池的预应力钢筋的张拉控制应力值（σｋ），应按现行《钢筋混凝土结构设计规范》ＴＪ１０—７４的有关规定采用。

第３．３．８条 预应力混凝土圆形水池的环向预应力钢筋的预应力损失，应按表３．３．８规定确定。

第３．３．９条 环向预应力钢筋的预应力总损失值，当按表３．３．８计算的数据小于下列数值时，宜按下列数值采用：

    一、电热法或千斤顶法：１０００公斤/厘米^２；

    二、绕丝法：１５００公斤/厘米^２。

第３．３．１０条 环向预应力钢筋在各阶段的预应力损失的组合，应按表３．３．１０采用。

第３．３．１１条 环向预应力钢筋由于张拉锚具变形引起的预应力损失（σｓ１），可按下列公式计算：
（３．３．１１－１）（３．３．１１－２）
（３．３．１１－３）（３．３．１１－４）

第３．３．１２条 采用千斤顶张拉时，环向预应力钢筋与池壁间的摩擦引起的预应力损失（σｓｚ），可按下式计算：（３．３．１２）

第３．３．１３条 预应力钢筋对圆形池壁混凝土局部压陷所引起的预应力损失（σ_ｓ３），可按下式计算： （３．３．１３）

第３．３．１４条 环向预应力钢筋的应力松弛损失（σ_ｓ４），可按现行《钢筋混凝土结构设计规范》ＴＪ１０—７４的有关规定采用。

第３．３．１５条 环向预应力钢筋由于混凝土收缩、徐变引起的预应力损失值（σ_ｓ５），可按表３．３．１５采用。 

第３．３．１６条 环向预应力钢筋由于分批张拉引起的平均预应力损失值（σ_ｓ６），可按下式计算： （３．３．１６）

第３．３．１７条 当水池的水深超过６．０米时，池壁的竖向宜施加预应力。池壁竖向预应力的计算，可按现行《钢筋混凝土结构设计规范》ＴＪ１０—７４的有关规定采用。

第３．３．１８条 预应力混凝土池壁的截面设计，应符合下列规定：

    一、环向截面设计由抗裂度控制，装配式池壁应按下式计算：
（３．３．１８）

    二、整体浇筑的池壁的环向截面设计，应计算非预应力钢筋和混凝土的抗裂设计强度的作用。

    三、池壁的竖向截面设计，由预加应力产生的内力，可将沿池壁高度上的预加应力折算为等效荷载计算。

    四、对池壁的竖向受力应验算裂缝宽度，计算最大裂缝宽度应符合本规范第２．３．８条的规定。

第３．３．１９条 装配式壁板底端的支承杯槽的截面厚度和配筋量，应根据最不利荷载组合计算确定。

第３．４．１条 敞口水池的顶端，宜配置水平向加强钢筋或设置圈梁。水平向加强钢筋的直径，不应小于池壁的竖向受力钢筋，且不应小于１２毫米。

第３．４．２条 预应力混凝土圆形水池的环向预应力钢筋的外侧，应作喷浆保护层，砂浆标号不宜低于３００号，并应在池内满水条件下喷浆。喷浆层的厚度，应满足预应力钢筋的净保护层厚度，不小于２０毫米，且不应小于预应力钢筋的直径。

第３．４．３条 预应力混凝土，池壁上的开孔直径小于预应力钢筋间距的两倍时，预应力钢筋的间距可局部加大，钢筋绕过孔洞布置；当开孔直径大于预应力钢筋间距的两倍时，孔洞两侧应设置锚固架，锚固预应力钢筋。

第３．４．４条 圆形水池的装配式池壁的构造，应符合下列要求：

    一、壁板厚度不应小于１２０毫米；两侧应做齿槽，壁板外表面宜制作成圆弧形。

    二、壁板间的接缝宽度，不宜超过板宽的１/１０；缝内浇筑细石混凝土或膨胀性混凝土，其标号应比壁板混凝土提高５０号。

    三、壁板与底板设置杯槽连接，如图３．４．４所示，杯槽外侧杯口宜后浇，待张拉预应力钢筋后再行浇筑。

    四、杯槽高度宜尽量降低。杯槽内安装壁板后，壁板里、外侧的填料应在施加预应力后进行。 

第３．４．５条 预应力混凝土圆形水池的环向预应力钢筋的布置和锚固，应符合下列规定：

    一、当采用千斤顶或电热法张拉时，宜将相邻两排环向预应力钢筋的锚固位置交错布置；

    二、当采用绕丝张拉时，环向预应力钢筋的锚固槽应沿池壁周边均匀布置；

    三、千斤顶或电热法张拉采用蝇帽锚固时，锚固肋间相应的圆弧中心角不宜大于９０度或１２０度；电热法张拉的钢筋长度不宜超过３０米；

    四、当采用绕丝张拉时，池壁底端不能绕丝的部位，应在附近处局部加密环向预应力钢筋或局部采用电热法张拉。

第３．４．６条 水池构造底板的厚度不宜小于１２０毫米；底板顶面应配置构造钢筋，配筋量不宜少于每米５根直径８毫米的钢筋。

第４．１．１条 本章规定适用于一般给水工程中的固定式取水泵房的前首取水构筑物和给水、排水工程中各类泵房的地下部分结构设计。

第４．１．２条 泵房和取水头部的结构设计，应符合下列规定：

    一、各种结构类别、形式的泵房和取水头部均应进行强度计算。根据荷载条件、工程地质和水文地质条件，必要时尚应验算结构稳定性。

    二、钢筋混凝土泵房或取水头部均应进行裂缝宽度验算。

第４．１．３条 取水头部的强度计算和稳定验算的荷载组合，应根据工程具体情况，取结构和设备的自重、土压力、静水压力、浮托力（包括渗透压力）、流水压力、融冰压力及施工荷载等的最不利组合。 流水压力应按设计最高水位计算；融冰压力应按相应的融冰水位计算。

第４．１．４条 取水头部进行裂缝宽度验算的荷载组合，应包括结构和设备的自重、土压力、静水压力及流水压力。

第４．１．５条 泵房强度计算的荷载组合，应根据工程具体情况，取结构和设备的自重、土压力、静水压力、各部构件上的活荷载、地面堆积荷载及施工荷载等的最不利组合。

第４．１．６条 泵房进行稳定验算的荷载组合，应包括结构和设备的自重、静水压力、土压力、浮托力及施工荷载。当需要利用地面部分的结构自重抗倾、抗滑或抗浮时，必须在有关的结构设计文件中明确提出要求和条件。

第４．１．７条 泵房进行裂缝宽度验算的荷载组合，应包括结构和设备的自重、土压力、静水压力及各部构件上的活荷载。

第４．１．８条 泵房底板的地基反力，一般宜按直线分布计算。

第４．２．１条 矩形泵房的结构计算简图，应按下列规定确定：

    一、泵房墙体的顶端无水平向约束时，墙顶应视为自由边界，墙底与底板（条形或整体）的连接应视为固定支承。

    二、板式墙体与楼板的连接，楼板可视为墙体的铰支承；墙体可视为楼板的固定支承。当墙顶利用工作平台或走道板作为水平向约束支承时，应按本规范第３．２．４条规定计算。墙体与底板的连接，底板一般可视为墙体的固定支承。

    三、壁柱式墙体的壁柱间距，应与楼面梁系布置协调；底板跨度较大时，宜将壁柱底部设置底梁连系，壁柱与上、下梁系组成整体框架，作为泵房地下部分结构的承重体系。框架间的墙体，可按支承在楼板、底板和壁柱上的双向或单向板计算；节点处的内力，应按变形协调计算。

    四、墙体间的连接，宜按弹性固定计算。

    五、当泵房的地面部分为砖石结构时，可对地面部分结构单独进行静力计算，地面部分结构可视为固定支承于地下钢筋混凝土结构的顶端。

    六、当泵房的地面部分承重结构为钢筋混凝土排架时，宜对地面部分和地下部分结构作整体分析。

第４．２．２条 壁柱式墙体的壁柱翼缘计算宽度，可取墙高的一半计算，但不得大于壁柱的间距；当壁柱附近墙体上开有孔洞时，壁柱的翼缘计算宽度尚应根据开孔位置确定。

第４．２．３条 整体式钢筋混凝土框架结构的节点支座处的截面配筋，可按计算节点弯矩折算到支座边缘计算配筋量，但不应小于计算节点弯矩值的７０％。

第４．２．４条 当泵房墙体为双向受力壁板，承受非齐顶水（土）压力时，其弯矩和边缘反力可按下列公式计算（图４．２．４）：

（４．２．４－１）（４．２．４－２）（４．２．４－３）
（４．２．４－４）（４．２．４－５）（４．２．４－７）
（４．２．４－８）（４．２．４－９）（４．２．４－１０）
（４．２．４－１１）（４．２．４－１２） 

    四、具有各种边界条件的四边支承的双向板的边缘反力，可按公式４．２．４－９～４．２．４－１２与附录一附表１－３组合计算确定。

第４．２．５条 板式长墙在侧向荷载作用下，角隅处的局部弯矩应按本规范第３．２．３条规定计算。

第４．２．６条 圆形泵房的结构计算简图，可按下列规定确定：

    一、无内隔墙的泵房 １．圆柱壳筒壁与底板的连接，一般宜按弹性固定计算。在计算筒壁与底板的节点变形协调时，平板式底板的节点位移可仅计算其角变位；球壳底板的节点位移，宜对交会于节点的筒壁、球壳及环梁同时计算角位移和线位移的影响。 ２．整体现浇楼板可作为筒壁的不动铰支承，节点上、下部分筒壁应根据变形协调进行计算。

    二、设有内隔墙的泵房
    １．筒壁竖向内力计算，可不考虑内隔墙的约束，可按圆柱壳计算。
    ２．筒壁环向内力计算，应与内隔墙作整体分析；可沿筒壁高度截取若干平面构架计算。
    ３．内隔墙应按本规范第３．２．２条规定进行内力分析。此时底板可视作内隔墙的固定支承；楼板可视作内隔墙的铰支承。
    ４．底板根据内隔墙的具体布置，可折算为矩形或三角形板计算。

第４．２．７条 等截面圆弧拱筒壁的边缘刚度，可按下列公式计算：（４．２．７－１）（４．２．７－２）（４．２．７－３）
（４．２．７－４）（４．２．７－５）（４．２．７－６）
（４．２．７－７）（４．２．７－８）

第４．２．８条 固定支承的等截面圆弧拱筒壁在径向均匀荷载作用下，拱趾处的弯矩和水平推力，可按下列公式计算：
（４．２．８－１）（４．２．８－２）（４．２．８－３）
（４．２．８－４）

第４．３．１条 泵房的壁柱式墙体的底板为不设底梁的平板时，底板的下层受力钢筋应予加强。可将底板下层的计算配筋量集中配置在相应壁柱计算翼缘宽度范围的底板内；计算翼缘宽度以外的底板内应按相同的配筋率另行配置下层钢筋。

第４．３．２条 矩形泵房的钢筋混凝土板式墙体的顶端无水平向约束时，墙体顶端宜配置加强钢筋或圈梁。加强钢筋的直径，不宜小于墙体的竖向受力钢筋。

第４．３．３条 壁柱式墙体的壁柱厚度，不宜小于墙厚的２．５倍。

第４．３．４条 泵房与控制室等毗连建筑，当基础埋深高差不大且地基土质良好时，基础可做成台阶式；当竖向高差大于２．０米或地基土质软弱时，除应对浅基部分地基加固处理外，并应设置沉降缝。

第５．１．１条 本章有关规定适用于贮、配无侵蚀性、常温的水塔的结均设计。

第５．１．２条 水塔的结构设计，应符合下列规定：

    一、各种结构形式的水塔，均应进行强度计算。根据荷载和工程地质条件，必要时尚应验算结构稳定性。

    二、钢筋混凝土的水柜，应进行抗裂度验算或裂缝宽度验算。

第５．１．３条 对水塔进行整体结构稳定验算时，荷载组合应包括结构、设备自重和风荷载。

第５．１．４条 对水柜进行强度计算、抗裂度或裂缝宽度验算时，荷载组合应包括结构和设备的自重、内水压力及塔顶雪荷载或活荷载（雪荷载和活荷载不应同时考虑，取两者的较大值计算）。

第５．１．５条 对水柜的支承结构进行强度计算时，荷载组合应符合下列规定： 

    一、水柜满水时，荷载组合应包括结构和设备的自重、柜内水重、塔顶雪荷载或活荷载、平台及楼梯上的活荷载及风荷载。

    二、水柜无水时，荷载组合应包括结构、设备自重和风荷载。 当水柜的支承结构为砖砌筒壁时，可仅按水柜满水时的荷载组合计算。

第５．１．６条 水塔基底的地基反力，可按直线分布计算。基底边缘的最小压力，不应出现负值（拉力）。

第５．２．１条 容量大于５００米^３的圆柱壳水柜相容量大于２００米^３的倒锥壳水柜的内力分析，应按组合壳体结构计算，根据节点处变形协调作整体分析。

第５．２．２条 容量等于及小于５００米^３的圆柱壳水柜和容量等于及小于２００米^３的倒锥壳水柜的内力分析，可将水柜分割为单元构件分别进行计算，但在构造上应考虑边缘构件的变形影响。

第５．２．３条 水柜按单元构件进行计算时，应符合下列规定：

    一、柜顶和圆柱壳水柜的柜底，可按周边固定和周边铰支承的板或锥、球壳分别计算后，根据其内力包络图配置钢筋。

    二、圆柱壳水柜的柜壁可按上端自由、下端固定计算竖向弯矩和上端自由、下端铰支计算环向拉力。位于最大环拉力以下的柜壁，均应按最大环拉力配置钢筋。

    三、倒锥壳水柜的下锥壳，可按两端固定的锥壳计算，环向钢筋应按最大环拉力配置。

    四、由筒壁支承的水柜的底环梁，可按轴向受力构件进行计算。

    五、由构架支承的水柜的底环梁，在垂直荷载作用下可按等跨连续曲梁计算，其内力应与风荷载及柜底水平向分力作用下的环梁计算内力组合。

第５．２．４条 水柜的支承构架，应按下列规定进行计算：

    一、在水平荷载作用下，构架可分别按正方向和对角线方向进行计算。

    二、构架可按底端固定的单榀平面刚架进行计算，作用于刚架上的水平荷载，可按集中在节点上的折算荷载计算。

    三、构架柱的截面强度，应按单向或双向偏心受压构件计算。

第５．２．５条 水柜的支承筒壁，可按底端固定的悬壁构件计算；筒壁的截面强度，应按偏心受压的环形截面构件计算。

第５．２．６条 倒锥壳水柜的支承筒壁，应考虑筒壁在风荷载、施工偏差、基础倾斜等影响下产生变位后，水柜重量所引起的附加弯矩。该项附加弯矩可按下列公式计算（图５．２．６）：
（５．２．６－１）（５．２．６－２）（５．２．６－３）
（５．２．６－４）（５．２．６－５） （５．２．６－６）
（５．２．６－７）（５．２．６－８）  

式中Ｍ_ｆｚ——由风荷载、施工偏差及基础倾斜的影响下筒壁产生变位后，水柜重量所引起的计算截面２处的附加弯矩（吨－米）；
    Ｗ_Ｔ——水柜重量（吨），包括水柜结构自重和水重；
    Ｍ_Ｚ（θ）——由地基变形、基础倾斜和筒壁施工偏斜的影响下筒壁产生变位后，水柜重量所引起的计算截面Ｚ处的附加弯矩（吨－米）；
    Ｍz（δ）l——由风荷载、施工偏差、基础倾斜的影响下筒壁产生弹性变形后，水柜重量所引起的计算截面Ｚ处的初次附加弯矩（吨－米）；
    Ｋ_δ——筒壁产生弹性变形后，水柜重量引起的附加弯矩的高阶影响系数；
    Ｍe——由于水柜的施工安装误差和作用在水柜上的风荷载，对筒壁顶端产生的弯矩（吨－米）；
    θ——由风荷载、施工偏差导致水柜支承筒壁产生的倾斜角；
    Ｍ_Ｈ０Ｇ——由于结构重心偏移、施工偏差导致结构自重对筒壁底部产生的弯矩（吨－米）；
    Ｍ_Ｈ０Ｗ——作用在水柜和支承筒壁上的风荷载对筒壁底部产生的弯矩（吨－米）；
    ｇ_Ｄ——筒壁的单位高度重量（吨/米）；
    Ｚ——自计算截面至筒壁顶端（水柜底部）的距离（米）；
    Ｈ_０——支承筒壁的计算高度（米），可取基础底面至水柜底部的高度；
    Ｂ——钢筋混凝土支承筒壁的计算刚度（吨－米^２），一般可取Ｂ＝０．３Ｅ_ｈ．Ｊ_Ｄ；
    Ｊ_Ｄ——支承筒壁的截面惯性矩（米^４）；
    ｅ0——由于水柜安装误差导致水柜重量对筒壁中心的偏心距（米），应根据具体施工条件确定；
    ｄ0——筒壁顶端至水柜重心处的距离（米）；
    △——筒壁全高的施工累计误差（米），应根据施工条件确定；
    Ｐw——作用在水柜上的风荷载（吨）；
    Ｐw1——作用在筒壁底端的风荷载（吨/米）；
    Ｐw2——作用在筒壁顶端的风荷载（吨/米）；
    Ｒp——基础板的计算半径（米）；
    μ0——地基土的泊桑比；
    Ｅ_ｓ、Ｅ——地基土的压缩模量和弹性模量（吨/米^２）。

第５．２．７条 水塔支承筒壁的钢筋混凝土板式基础的内力；可按弹性圆板或环板计算。水塔支承构架的基础环梁，应计算弯矩和扭矩的作用。

第５．３．１条 水柜顶盖的构造，应符合下列要求：

    一、顶盖宜采用变截面的正圆锥壳，锥面坡度可取１∶３～１∶４；锥壳厚度不宜小于６０毫米。

    二、配筋率不应少于０．２％，并不应少于直径６毫米、间距２００毫米的配筋量；在自边缘起锥面长度的１?酰撤段?冢?伺渲盟?愎乖旄纸睢?/p>

第５．３．２条 水柜的壁板的构造，应符合下列要求：

    一、厚度不应小于１２０毫米。

    二、倒锥壳水柜的锥面坡度宜取１∶１～１∶２。

    三、壁板内一般宜配置双层钢筋，小容量的圆柱壳壁板的上部可用单层钢筋配置；壁板的单面配筋率不应少于０．２％，并不应少于直径８毫米、间距２００毫米的配筋量。

第５．３．３条 水柜底部的构造，应符合下列要求：

    一、壳体结构的厚度不应小于１００毫米；平板厚度不宜小于１２０毫米。

    二、球壳的矢高与边缘支承处直径的比值，一般宜取１/６～１/８。

    三、构件的单面配筋率不应少于０．２％，并不应少于直径８毫米、间距２００毫米的配筋量。

第５．３．４条 水柜的各组合壳体间，应设环梁。环梁宽度不宜小于２００毫米，高度不宜小于３００毫米。环梁内的环向钢筋配筋率，不宜少于０．４％，并不宜少于４根直径１０毫米的配筋量；箍筋不应少于直径６毫米、间距２００毫米的配筋量。

第５．３．５条 水柜的进入孔周围，应设置边肋；接入管道处的截面，应局部加厚；并均应配置加强钢筋。

第５．３．６条 接入水柜的管道，应设置伸缩器；进水管的位置，一般宜安设在水柜中心附近。

第５．３．７条 支承水柜的筒壁的构造，应符合下列要求： 

    一、钢筋混凝土筒壁的厚度，不应小于１００毫米；采用滑升模板施工时，不宜小于１６０毫米。

    二、砖砌筒壁的厚度，不应小于２４０毫米。

    三、钢筋混凝土筒壁的配筋，一般可靠外侧单层配置；环向钢筋的配筋率，不宜少于０．２％；纵向钢筋的总配筋率，不宜少于０．４％，并不宜少于直径１２毫米钢筋，间距２００毫米的配筋量。

    四、砖砌筒壁应设置圈梁，除应在门洞顶部设置圈梁外，沿筒壁高度宜每隔４～６米设置一道圈梁。钢筋混凝土圈梁的宽度不宜小于２４０毫米，高度不宜小于１８０毫米，配筋不宜少于４根直径８毫米钢筋，箍筋不宜少于直径６毫米、间距２５０毫米；钢筋砖圈梁可在每两皮砖内配置３根直径６毫米钢筋，并不宜少于３层。

    五、门窗洞处应进行加固。门洞宜设框加固，门框的截面积不应小于被门洞削弱的截面积；钢筋混凝土筒壁门框内的配筋不应少于被切断钢筋的截面积，窗洞周围应配置不少于２根直径１２毫米的加强钢筋；砖砌筒壁的窗洞上、下宜用不少于３根直径８毫米的钢筋加固，钢筋伸入窗洞两侧筒壁内不宜少于１．０米。

第５．３．８条 钢筋混凝土支承构架的构造，应符合下列要求：

    一、立柱宜为自顶至底外倾式，外倾坡度可取１/２０～１/３０。

    二、立柱宜采用方形截面；截面宽度不宜小于３００毫米。

    三、立柱与横梁、环梁连接处宜设置腋角；腋角宽度可取４００～６００毫米，高度可取２００～３００毫米。

    四、立柱与横梁均应对称配筋；节点附近的箍筋应加密，间距不应大于１００毫米，立柱内箍筋加密范围不应小于两节点间柱高的１/６；横梁的加密范围不应小于梁高。

第５．３．９条 水塔板式基础的厚度，不应小于２００毫米，配筋率不宜大于０．６％。

第６．１．１条 本章有关规定适用于一般给水排水构筑物采用沉井结构时施工制作、下沉阶段的结构设计。

第６．１．２条 沉井的结构设计，应符合下列规定：

    一、各种结构类别、形式的沉井，均应进行强度计算和下沉验算。根据荷载条件、工程地质和水文地质条件，必要时尚应验算结构稳定性。

    二、钢筋混凝土的沉井，应进行裂缝宽度验算。

第６．１．３条 沉井宜按结构自重下沉设计。对沉井进行自重下沉验算时，荷载组合应按下列规定确定：

    一、井外排水施工时，包括结构自重、井壁外侧的摩阻力；

    二、不排水施工时，包括结构自重、浮托力和井壁外侧的摩阻力；井内水位应根据具体挖土施工方法确定；

    三、井内排水施工时，包括结构自重、浮托力和井壁外侧的摩阻力；井壁外侧的水位应根据具体排水措施及土质条件确定，一般可取７０％的地下水位静水位计算。

第６．１．４条 沉井按自重下沉设计时，沉井的自重下沉验算应符合下式要求： （６．１．４）

第６．１．５条 对沉井结构进行强度计算和裂缝宽度验算时，荷载组合应按下列规定确定：

    一、制作阶段应取结构自重。

    二、下沉阶段，包括结构自重和井壁外侧的土压力（水下部分应按土的浮容重计算）；对矩形沉井，尚应包括井壁里、外的水压力。

    三、封底后，包括结构自重、浮托力、井壁外侧的土压力和水压力。

第６．１．６条 沉井下沉、封底后应作抗浮稳定验算，荷载组合应包括结构自重和地下水的浮托力。

第６．１．７条 当沉井下沉后先封底再浇筑钢筋混凝土底板时，封底混凝土的强度计算荷载，可按施工期间的最高地下水位计算。

６．１．８条 沉井底板上的设计荷载，一般应根据使用阶段的荷载组合确定。对于设有内隔墙的构筑物，底板的设计荷载和受力条件尚应根据不同施工阶段确定，对内隔墙浇筑前后的两种不同受力状况分别进行计算。

第６．１．９条 沉井井壁外侧与土层间的摩阻力及其沿井壁高度的分布图形，应根据工程地质条件、井壁外形和施工方法等，通过试验或对比积累的经验资料确定。当无试验条件、可靠资料时，可按下列规定确定：

    一、井壁外侧与土层间的单位摩阻力（ｆ０），可根据土层类别按表６．１．９的规定采用。

    二、当沿沉井深度的土层为多种类别时，单位摩阻力的计算值可取各层土的单位摩阻力的加权平均值，即可按下式计算：

    三、摩阻力沿沉井井壁外侧的分布图形，当沉井井壁外侧为直壁时，可按图６．１．９－ａ采用；当井壁外侧为阶梯形时，可按图６．１．９－ｂ采用。

第６．２．１条采用垫木支承制作的圆形沉井，应根据下沉前垫木的支承布置，对沉井井壁竖向按连续水平圆弧形曲梁进行强度计算和裂缝宽度验算。垫木支承的布置，一般可按互为９０度考虑，井壁所承受的最大内力值，可按下列公式计算：
（６．２．１－１）（６．２．１－２）（６．２．１－３）
（６．２．１－４）

第６．２．２条不带隔墙下沉的沉井井壁的内力，可沿井壁不同高度截取闭合圆环按下列公式计算（图６．２．２）：
（６．２．２－１）（６．２．２－２）（６．２．２－３）
（６．２．２－４）

第６．２．３条沉井井壁的竖向内力计算，除井壁底端刃脚外，一般可按使用阶段的荷载组合及计算简图确定。

第６．２．４条沉井刃脚的内力计算，应按下列规定确定：　　

（６．２．４－１）（６．２．４－２）（６．２．４－３）
（６．２．４－４）（６．２．４－５）（６．２．４－６）　　

式中Ｍ_ｌ——刃脚根部的竖向弯矩（吨－米/米）；
    Ｎ_ｌ——刃脚根部的竖向轴力（吨/米）；
    Ｐ_ｌ——刃脚内侧的水平推力（吨/米）；
    Ｒ_ｌ——刃脚底端的竖向地基反力（吨/米），即为沉井每延米长的重量；
    ｈ_ｌ——刃脚的斜面高度（米）；
    ｈ_ｓ——沉井开始下沉时刃脚的入土深度（米），可按刃脚的斜面高度计算；当刃脚斜面高度ｈ_ｌ＞１．０米时，ｈ_ｓ可按１．０米计算；
    ｇ_ｌ——刃脚的结构自重（吨/米）；
    ａ——刃脚的底面宽度（米）；
    ｂ——刃脚斜面的入土深度ｈ
    ｓ的水平投影宽度（米）；
    α_０——刃脚斜面的水平夹角；
    β_０——刃脚斜面与土的外摩擦角，一般可取２０°计算；
    ｄ_ｌ——刃脚底面地基反力Ｒｊ的作用点至刃脚根部截面中
心的距离（米）；
    ｐ_Ａｌ——沉井下沉到设计标高时，沉井刃脚底端处的水平向侧压力（吨/米^２）；
    ｐ''_Ａｌ——沉井下沉到设计标高时，沉井刃脚根部处的水平向侧压力（吨/米^２）；
    Ν_θ——刃脚的环向拉力（吨）；
    ｒ_ｌ——刃脚的计算半径（米），可按刃脚截面的平均中心处计算。

第６．２．５条沉井底板及封底混凝土与井壁间的连接，宜按铰支承计算。当底板与井壁间有可靠的整体连接措施（由井壁内预留钢筋与底板内钢筋联结等）时，底板与井壁间的连接可按弹性固定计算。

第６．２．６条封底混凝土的厚度，可按下式计算：6.2.6

第６．３．１条采用垫木支承制作的矩形沉井，应根据下沉前垫木的支承布置，对井壁进行竖向挠曲强度计算和裂缝宽度验算。当井壁的计算高跨比大于０．５时，应按深梁计算。

第６．３．２条井壁外侧的侧压力，可按本规范第２．２．７条计算。在同一深度外的侧压力沿井壁水平向的周边分布，可按均匀分布计算。

第６．３．３条由壁柱、横梁组成的框架支承的井壁计算，应符合下列规定：

　　一、应按沉井下沉至设计标高的荷载进行计算。

　　二、当井壁的壁柱与壁板的刚度比不小于４时，壁柱可视作井壁壁板的不动铰支承。

　　三、沉井未封底前，井壁的框架体系应按水平向闭合框架计算；壁板应按单向或双向受力的连续板计算。

　　四、沉井封底后，井壁底部高宽比等于２．０范围内的壁板，应按双向受力计算。井壁间的连接应按弹性固定计算。井壁与底板的连接应根据该处的连接构造确定，按铰支承或弹性固定计算。

第６．３．４条

带中隔墙下沉的沉井，井壁与中隔墙的连接，宜按弹性固定计算。

第６．３．５条隔墙在结构自重等作用下的竖向挠曲受力，可按下列规定计算：

　　一、跨中弯矩系数可取１/１０计算。

　　二、支座弯矩系数可取１/１６计算。

　　三、当高跨比大于０．５时，宜按两端铰支承的深梁计算。

第６．３．６条刃脚的截面设计仅需按强度计算确定。刃脚的强度计算应符合下列规定：

　　一、刃脚的竖向挠曲受力，可按本规范第６．２．４条的有关规定计算。

　　二、当刃脚的内侧设有竖肋、肋间刃脚符合双向受力条件时，可按三边固定、底端自由的双向板计算；竖肋可按悬臂构件计算，竖肋上的荷载可按本规范第３．２．６条的规定计算。

第６．３．７条刃脚根部以上高度等于该处壁厚的井壁，应按承受刃脚根部的剪力计算。

第６．３．８条封底混凝土的厚度可按公式６．２．６计算。封底混凝土所承受的最大计算弯矩，应根据底梁和隔墙的布置和高程，按周边铰支承的单向或双向受力计算。

第６．３．９条纵、横墙和底梁应计算由地基反力作用所产生的向上挠曲受力。地基反力可按沉井自重在底部接触构件上的平均反力的１．２５倍计算。

第６．３．１０条纵、横墙和底梁的计算条件，应根据两者的相对刚度确定。当相对刚度比值大于２．０时，可按底梁支承在隔墙上计算；当相对刚度比较小时，宜按交叉梁系计算。

第６．４．１条井壁与后浇隔墙的连接处，宜在该处井壁上加设腋角，并预留凹槽和连接钢筋。预留连接凹槽的深度，不宜少于２５毫米；连接钢筋的直径和间距，应与隔墙内的水平向钢筋的布置一致。

第６．４．２条刃脚的踏面底宽，宜为１５０～３００毫米；刃脚斜面与水平面的夹角，宜为５０～６０度。当遇坚硬土层时，刃脚的踏面底宽和斜面与水平面的夹角均宜取１５厘米和６０度，并宜在刃脚的踏面外缘端部设置钢板护角。

第６．４．３条刃脚的配筋，应符合下列规定：

　　一、刃脚的竖向钢筋应设置在环向钢筋的外侧；并应锚入刃脚根部以上，锚入长度不应少于１．５米。

　　二、刃脚的里、外层竖向钢筋间，应设置横向连系拉筋；拉筋的竖向间距，可取与环向钢筋的间距一致，沿周围的分布可按竖向钢筋的间距间隔配置。

　　三、刃脚底端的环向钢筋或水平向钢筋应加强。

第７．１．１条地下管道的结构设计，应符合下列规定：

　　一、各种结构类别、形式的管道，均应进行强度计算。根据埋设深度、施工方式和水文地质条件，必要时尚应进行抗浮稳定验算。

　　二、对钢管，尚应进行横截面的稳定和刚度验算。

　　三、对预应力混凝土圆管，尚应进行抗裂度验算，并一般由抗裂度验算控制截面设计。

　　四、对钢筋混凝土圆管、矩形或拱形管道以及混合结构中的钢筋混凝土盖板或底板，尚应进行裂缝宽度验算。

第７．１．２条城市给水输配水管网中的钢管，一般宜采用不设刚性环的圆管。

第７．１．３条管道结构的混凝土标号，应符合下列规定：

　　一、预应力混凝土圆管的混凝土标号，不应低于４００号；

　　二、振动挤压、离心机制、辊压成型的混凝土和钢筋混凝土圆管，其混凝土标号不应低于３００号。

　　三、钢筋混凝土矩形或拱形管道和混合结构管道中的钢筋混凝土盖板或底板，其混凝土标号不应低于２００号。

　　四、圆形管道的管基的混凝土标号，不应低于１００号，一般可采用１００号。

第７．１．４条圆形管道的弧形土基中心角，当开槽敷设时不宜大于９０度；当不开槽顶管施工时不宜大于１２０度。对于素土平基上敷设的圆管，可按弧形土基中心角为２０度计算。

第７．１．５条矩形或拱形管道的地基反力，一般可按直线分布计算；对跨度（宽度）较大的管道，宜按弹性地基计算。

第７．１．６条管道两侧和管顶上部的回填土的密实度，应在有关设计文件中明确规定要求。圆形管道的两侧胸腔部分的回填土应严格夯实，夯实密度不应低于该回填土的最大夯实密度的９０％；对钢管不应低于９５％。

第７．２．１条 　　钢管的静力计算的荷载组合，应符合下列规定：　　

    一、强度计算时的荷载组合，应包括竖向土压力、水平向侧压力（应取最低地下水位计算）、地面车辆荷载或堆积荷载、设计内水压力和温度荷载。

　　二、稳定验算时的荷载组合，应包括竖向土压力、水平向侧压力、地面车辆或堆积荷载和管内真空压力。

　　三、刚度验算时的荷载组合，应包括竖向土压力、水平向侧压力和地面车辆荷载或堆积荷载。

第７．２．２条钢管的强度计算，应按下列规定进行：

（７．２．２－１）（７．２．２－２）（７．２．２－３）
（７．２．２－４）（７．２．２－５）（７．２．２－６）

第７．２．３条钢管的稳定验算，应按下列规定进行：

（７．２．３－１）（７．２．３－２）

第７．２．４条钢管的刚度验算，应按下列规定进行：

　　一、钢管的刚度验算，应满足公式２．３．６的要求。

　　二、钢管在组合荷载作用下的竖向最大变位，可按下式计算：　　　　（７．２．４）

第７．２．５条钢管管壁的设计厚度，应根据计算厚度另加构造厚度。构造厚度宜为２毫米。

第７．２．６条钢管管壁的最小设计厚度，应符合表７．２．６的规定。?

第７．２．７条钢管的施工制作的下列重要指标，应在有关设计工件中明确规定：

　　一、管子制作的椭圆度不得大于０．０１Ｄ；在管节的安装端部不得大于０．００５Ｄ。

　　二、对接管节的管端切口角应吻合，误差不应超过壁厚的１/４。管端接口间隙量不得大于２．５毫米；如不符合要求时应补加短管连接。

　　三、对接管口的中心线偏差，管径小于１２００毫米时不得大于１．０毫米；管径等于、大于１２００毫米时不得大于２．０毫米。

　　四、对接管节的管口平面偏差不得大于１．５毫米。

　　五、组装管节时，管节的纵向焊缝应放置在与铅直向成４５度的部位，并应将相邻管节的纵向焊缝位置错开。

第７．２．８条管壁上的开孔和接入支管部位应避开焊缝；并不应开设矩形孔洞。

第７．２．９条开槽埋设的钢管采用９０度土弧基础时，钢管下应铺设砂或细碎石垫层。垫层厚度可按下式确定，但不宜大于３０厘米：　　　　　　　（７．２．９）

第７．３．１条 对铸铁管进行强度计算时，荷载组合应包括竖向土压力、水平向侧压力（有地下水时应取低水位计算）、设计内水压力、地面车辆荷载或堆积荷载。

第７．３．２条 铸铁管的强度计算，应符合下列公式的要求：
（７．３．２－１） （７．３．２－２）

第７．３．３条 铸铁管在荷载组合中的外压作用下，管壁截面上的最大弯曲应力，应按下列公式计算： （７．３．３－１）（７．３．３－２）

第７．３．４条 铸铁管在组合荷载作用下的容许弯曲受拉强度，应按下列公式确定： （７．３．４－２）

第７．４．１条对预应力混凝土圆管进行强度计算和抗裂度验算时，荷载组合应包括结构自重、管内水重、竖向土压力、水平向侧压力（有地下水时应取低水位计算）、设计内水压力、地面车辆荷载或堆积荷载。

第７．４．２条在组合荷载作用下，管壁截面内力可按下列公式计算：（７．４．２－１）（７．４．２－２）

第７．４．３预应力钢筋的张拉控制应力［σｋ］，应按下列规定采用：　　

    一、振动挤压预应力混凝土管和电热法张拉的管芯缠丝预应力混凝土管的环向预应力钢筋，张拉控制应力应按先张法取值。

　　二、机械张拉的管芯缠丝预应力混凝土管的环向预应力钢筋，张拉控制应力应按后张法取值。

　　三、管芯缠丝预应力混凝土管的环向预应力钢筋，尚应考虑非同时张拉引起混凝土弹性压缩的影响，张拉控制应力可按公式３．３．１６予以增加。

　　四、纵向预应力钢筋的张拉控制应力，应按先张法取值。

第７．４．４条预应力钢筋的预应力损失值，应按下列规定确定：

　　一、纵向预应力钢筋和管芯缠丝预应力混凝土管的环向预应力钢筋的预应力损失，可按表７．４．４计算。 

　　二、振动挤压预应力混凝土管的环向预应力钢筋的预应力损失，应根据制造工艺的具体条件确定。

第７．４．５条纵向预应力钢筋由于锚具变形引起的预应力损失，可按下式计算：　　　（７．４．５）

第７．４．６条纵向预应力钢筋由于混凝土收缩、徐变引起的预应力损失（σｓ５），可按表７．４．６采用。 

第７．４．７条管壁的纵向有效预压应力值，不宜低于相应环向有效预压应力的２０％。

第７．４．８条环向预应力钢筋的配筋截面面积应满足抗裂度要求，可按下列公式计算：
（７．４．８－１）（７．４．８－２）（７．４．８－３）
（７．４．８－４）（７．４．８－５）

第７．４．９条纵向预应力钢筋的截面面积，可按下列公式计算：
（７．４．９－１）（７．４．９－２）

第７．４．１０条预应力混凝土圆管进行内压试验时，其开裂压力不得低于下列规定：
（７．４．１０－１）（７．４．１０－２）（７．４．１０－３）

第７．４．１１条管两端的环向预应力钢筋，应加密缠丝３～５圈。

第７．４．１２条环向预应力钢筋的净距不应大于３５毫米。振动挤压预应力混凝土管的预应力钢筋，除管端外，净距不应小于骨料的最大粒径。

第７．４．１３条管芯缠丝预应力混凝土管的两端４０～５０厘米长度范围内，应放置非预应力构造钢筋网，直径不应小于４毫米，钢筋的网格间距不应大于２００毫米。

第７．５．１条侧墙为砖石砌体的混合结构矩形管道和拱形管道的荷载组合，应符合下列规定：

　　一、主要荷载组合应包括结构自重、竖向土压力、外侧水平向侧压力和地面车辆荷载或堆积荷载。

　　二、双孔或多孔管道需考虑单孔运行时，尚应按一孔有水验算内隔墙。

　　三、施工阶段的荷载组合，应根据工程具体情况进行验算。

第７．５．２条钢筋混凝土矩形或拱形的管道，应按下列荷载组合，确定各部位的最大内力。

　　一、第一种荷载组合包括结构自重、竖向土压力及地面车辆荷载或堆积荷载、管内水压力、外侧水平向侧压力（有地下水时应按最低水位计算）。

　　二、第二种荷载组合包括结构自重、竖向土压力、外侧水平向侧压力（有地下水时应按最高水位计算）。

　　三、双孔或多孔管道需考虑单孔运行时，尚应按一孔有水或间隔有水进行验算。

    四、施工阶段的荷载组合，应根据工程具体情况进行验算。

第７．５．３条混合结构的矩形管道的结构计算简图，可按下列规定确定。

　　一、盖板与侧墙的连接可视为铰支承。

　　二、侧墙与底板的连接，当管道的净宽不大于４．０米时，侧墙可按固定支承于底板计算；当管道的净宽大于４．０米时，两者宜视为弹性支承，按节点变形协调进行计算。

　　三、位于地下水位以上的管道，当地基良好、采用分离式基础时，侧墙可按固定支承于条形基础计算。

第７．５．４条钢筋混凝土矩形管道的结构计算简图，应符合下列规定：

　　一、侧墙与盖板的连接，当盖板为预制装配时可视为铰接；当盖板为整体现浇，并与侧墙内竖筋整体连接时，该连接节点应视为弹性固定，按变形协调进行计算。

　　二、侧墙与底板的连接应视为弹性固定，按节点变形协调进行计算。

第７．５．５条拱形管道的结构计算简图，应符合下列规定：

　　一、当拱圈为钢筋混凝土、直墙为砌体时，两者的连接宜视为铰接，并应计算直墙顶端水平向位移的影响。

　　二、当拱圈与直墙为同一种材料时，两者的连接应视为弹性固定，按变形协调进行计算。

　　三、直墙与底板的连接宜视为弹性固定。

第７．５．６条混合结构矩形管道的静力计算，当管道净宽不大于４．０米时，可按下列规定进行：

（７．５．６－１）（７．５．６－２）（７．５．６－３）
（７．５．６－４）（７．５．６－５）（７．５．６－６）

第７．５．７条砌体侧墙的强度计算及墙顶与盖板的连接强度计算，应按现行《砖石结构设计规范》的有关规定进行。

第７．５．８条净宽大于４．０米的混合结构矩形管道、拱形管道和钢筋混凝土矩形管道的静力计算，可按整体闭合构架计算。

第７．５．９条现浇钢筋凝土侧墙的墙厚不宜小于２０厘米；纵向钢筋的总配筋率不宜少于０．３％。

第７．５．１０条砌体侧墙的构造，应符合下列规定：　　

    一、墙厚不应小于２４厘米。

　　二、内墙面应采用水泥砂浆抹面，抹面厚度宜为１５～２０毫米；砂浆配比宜为１∶２。

　　三、外墙面自地下水位以上５０厘米高处至墙底，应采用水泥砂浆抹面；上部砌体可采用水泥砂浆勾缝，砂浆配比宜为１∶２．５。

第７．６．１条强度计算和裂缝宽度验算时的荷载组合，应包括结构自重、管内水重、竖向土压力、管侧水平向侧压力和地面车辆荷载或堆积荷载。

第７．６．２条管道的内力和截面计算，应符合下列规定：　　

    一、混凝土圆管的强度计算和钢筋混凝土圆管的截面里层钢筋计算，均可按受弯状态计算，其弯曲力矩可按公式７．４．２－１确定。

　　二、钢筋混凝土圆管的截面外层钢筋计算，应考虑管壁截面上的轴力影响，按偏心受压状态计算，管道两侧截面上的轴向力可按下式计算：　　　　　　　（７．６．２）

第７．６．３条钢筋混凝土圆管内，钢筋的混凝土保护层的最小厚度，当管壁厚小于及等于１００毫米时，不应小于１５毫米；当管壁厚大于１００毫米时，不应小于２０毫米。

第７．６．４条管道的接口，可按下列规定采用：

　　一、雨水管道的接口，一般平口管可采用水泥砂浆抹带。带宽宜为１２０～１５０毫米；带厚宜为２５～３０毫米；砂浆配比宜为１∶２．５。

　　二、污水管道的按口，一般平口管宜采用钢丝网水泥抹带或套环连接。钢丝网抹带的带宽宜为２００～２５０毫米；带厚宜为２５～３５毫米；带中加设１～２层２０号钢丝纵横间距为１０毫米的钢丝网，并锚入管基内，锚入长度不应少于１００毫米。套环连接时，管壁与套环间的缝隙内可打入石棉水泥，配比可取１∶３∶７。　

  　三、企口管的接口，可在企口缝隙内打入石棉水泥。

　　四、在管道的覆土突变或地基土质变化较大处，管道应设置柔性接口。柔性接口可采用卷材粘合或套环连接、柔性填料。

附表２－１ 附表２－２

附表５－１  附表５－２

　　一、执行本规范条文时，要求严格程度的用词，说明如下，以便在执行中区别对待。
　　１．表示很严格，非这样作不可的用词：　　
　　正面词采用“必须”；　　
　　反面词采用“严禁”。
　　２．表示严格，在正常情况下均应这样作的用词：　　
　　正面词采用“应”；　　
　　反面词采用“不应”或“不得”。
　　３．表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样作的用词：　　　　正面词采用“宜”或“可”；　　
　　反面词采用“不宜”。

　　二、条文中指明应按其他有关标准、规范执行的写法为“应按……执行”或“应符合……要求”。非必须按所指定的标准、规范或其它规定执行的写法为“可参照……”。